К настоящему времени на линиях 6-10 кВ в эксплуатации имеются микроэлектронные и микропроцессорные устройства релейной защиты различных производителей - это устройства отечественного производства, такие как РС80М, УЗА, МРЗС, “Диамант”, и устройства зарубежных производителей: “Areva”(“Alstom”), “Microelettrica scientifica”, “Siemens”, “ABB” и др.

В отличие от электромеханических реле (РТ-85, РТВ и др.), имеющих одну характеристику зависимости времени срабатывания от величины тока, устройства релейной защиты (УРЗ) на микроэлектронной и микропроцессорной основе имеют несколько характеристик. Устройства отечественного производства, как правило, имеют одну независимую характеристику и от 2 до 5 типов зависимых характеристик. Устройства зарубежных фирм имеют одну независимую характеристику и до 11 типов зависимых характеристик. Функции t=f(i) зависимых характеристик описываются математическими формулами, выполненными:

Согласно РУ по релейной защите, выпуск 13Б (1985 г.), пункт 1.4.:
Расчет токов КЗ для выбора параметров срабатывания и проверк и чувствительности защит должен производиться с учетом изменения сопротивлений трансформаторов (автотрансформаторов) при регулировании напряжения под нагрузкой. При этом минимальные и максимальные значения сопротивлений трансформаторов (автотрансформаторов) и соответствующие им коэффициенты трансформации должны приниматься по возможности с учетом реально используемых положений переключателя устройства РПН.

Для исследования влияния положения РПН на величину токов к. з. (ТКЗ) при внедрении «Комплекса программ для МСРЗА» (см. на сайте в разделе «Программы») были проведены расчеты. 
На рис. 1 приведены рассчитанные токи к. з. на шинах 35 кВ трансформатора ТДТН-10000/110  115 ± 9х1.78 %/38,5 ± 2х2,5 %/11 кВ (Rcист = 6.5 Ом, Xcист = 16,8 Ом) для разных положений РПН и разных положениях анцапфного переключателя 35 кВ. Большая разница величин ТКЗ в 1-ом и 19-ом положениях РПН наглядно демонстрируют необходимость учета регулирования напряжения под нагрузкой.

        Параметры срабатывания любого устройства релейной защиты должны отвечать требованиям, изложенным ПУЭ [1] (см. главы 3.2, 5.3). Для правильного выбора уставок срабатывания в руководствах по эксплуатации цифровых устройств релейной защиты, выпускаемых НТЦ «Механотроника», традиционно приводились методики расчета уставок только для наиболее сложных алгоритмов защиты.

В связи со значительным увеличением количества выпускаемых цифровых устройств и выдвижением новых требований организациями, проводящими аттестацию цифровых устройств для применения их на объектах ОАО «ФСК ЕЭС», в эксплуатационную документацию были введены  методики расчета уставок для всех алгоритмов защиты, предусмотренных в цифровых устройствах производства НТЦ «Механотроника».

В первой части данной работы [1] были рассмотрены примеры расчета уставок токовой отсечки. Во второй части приведем пример расчета уставок дифференциальных защит.

Согласно требованиям ПУЭ [2] электродвигатели мощностью 5МВт и более, имеющие выводы от начал и концов фазных обмоток, должны защищаться*1 от междуфазных замыканий с помощью дифференциальной токовой защиты.
Такой же защитой должны быть оборудованы электродвигатели мощностью менее 5 МВт, если коэффициент чувствительности ТО (см. [1]) меньше или равен 2.
Измерительный элемент D (рис. 1) определяет значение дифференциального тока Id, равного геометрической сумме токов трансформаторов тока ТА1 и ТА2.